旋膜式除氧器係統排除幹擾因素原因說明？

旋膜式除氧器係統排除幹擾因素原因說明？

旋膜式除氧器係統排除幹擾因素原因說明？我廠現有旋膜式除氧器除氧遙遙不不錯，溫度、液位波動較大，為(wei) 了鍋爐安全運行這些問題亟待解決(jue) 。針對存在的各種問題逐一分析，從(cong) 解決(jue) 除氧頭壓力，儲(chu) 水罐溫度、液位等主要參數不穩定的問題。經過一段時間的觀察，遙遙解決(jue) 了之前存在的各種問題，遙遙鍋爐係統的安全運行。
1存在的問題
旋膜式除氧器是利用鍋爐產(chan) 生的蒸汽，將鍋爐供水加熱到飽和溫度，從(cong) 而除去水中氧氣的設備，從(cong) 而避遙遙在高溫下氧氣對管道和鍋爐產(chan) 生腐蝕的嚴(yan) 重後果。目前我廠的旋膜式除氧器型號為(wei) LDZY35，設計能力35T/H，設計消耗蒸汽量為(wei) 鍋爐產(chan) 氣量的1015%，兩(liang) 台，溫度設定為(wei) 104℃,水位1.0m。鍋爐三台，其中1、2號產(chan) 能20T/H，3號16T/H，正常生產(chan) 時一台20T/H鍋爐可以滿足生產(chan) 需求。在實際生產(chan) 中發現，旋膜式除氧器溫度、液位、鍋爐供水含氧量等重要參數波動較大，對鍋爐的安全運行產(chan) 生了遙遙大的威脅。
2原因分析
大氣式旋膜式除氧器的就是依據分壓定律和亨利定律而設計出來的一種業(ye) 除氧裝置。（1）分壓定律容器內(nei) 壓力P等於(yu) 各組成氣體(ti) 壓力之和，即旋膜式除氧器內(nei) 水麵上混合氣體(ti) 的壓力P應等於(yu) 空間中充滿各氣體(ti) （水蒸氣、O2、CO2，N2、等）分壓力（PO2、Pco2、PN2、P水）之和P0=Po2+Pco2+PN2+P水=ΣPj+P水旋膜式除氧器內(nei) 設定壓下加熱水至沸騰並使水蒸汽分壓力P水無限趨近於(yu) 給定壓力，則旋膜式除氧器內(nei) 所有其它氣體(ti) 的分壓力ΣPj即趨近於(yu) 無限小。（2）亨利定律氣體(ti) 與(yu) 水表麵接觸時水中所溶解氣體(ti) 的多少與(yu) 該氣體(ti) 在水麵上的分壓力有關(guan) ，分壓力越大溶解氣體(ti) 的能力也大，分壓力越小則溶解氣體(ti) 的的能力也小，即單位體(ti) 積水中溶解氧氣的多少與(yu) 水麵上該氣體(ti) 的分壓力P1成比例關(guan) 係，其表達式為(wei) q=A1mg/L式中P0為(wei) 混合氣體(ti) 的全壓，MPa；A1為(wei) 該氣體(ti) 的重量溶解度係數，單位mg/L。從(cong) 以上兩(liang) 個(ge) 定律分析可以看出容器中溶解於(yu) 水中的氣體(ti) 量與(yu) 水麵上氣體(ti) 的分壓成正比，要想除掉水中所溶的氣體(ti) 就遙遙須遙遙旋膜式除氧器運行時壓力穩定在設計的某一個(ge) 值，溫度要穩定在所處壓力下的飽和溫度，隻有水溫穩定在對應壓力的飽和溫度才能使分壓力PH2O趨近於(yu) 全壓，使之趨近於(yu) 低，帶入b=A1mg/L可得水中溶解氧氣量b趨近於(yu) 低，以此達到除氧的目的。根據兩(liang) 個(ge) 定律得出的結論，對照旋膜式除氧器存在的問題對產(chan) 生的原因分析如下
2.1旋膜式除氧器水溫不穩。
2.1.1全廠冷凝水分為(wei) 生產(chan) 冷凝水和生活冷凝水，生產(chan) 冷凝水來源包括製絲(si) 車間生產(chan) 線、空調係統、采暖係統；冷凝水和閃蒸汽對旋膜式除氧器的控製造成很大的影響，主要影響旋膜式除氧器內(nei) 部的壓力控製、液位檢測和溫度，對於(yu) 旋膜式除氧器控製係統來說，這些因素的遙遙控，直接導致旋膜式除氧器水罐水溫不穩定。
2.1.2原有旋膜式除氧器隻有除氧頭接入蒸汽，用於(yu) 對旋膜式除氧器進水進行加熱除氧，除氧水箱內(nei) 的水沒有二次加熱手段。在大負荷生產(chan) 期間，旋膜式除氧器連續進水，除氧水箱的水溫會(hui) 保持在相對合理的溫度；在小負荷生產(chan) 期間，用水量很小甚至間歇進水，由於(yu) 除氧水箱和管道溫度散失不能得到及時補充，導致除氧水溫度較低。
2.2旋膜式除氧器水位不穩
2.2.1原有旋膜式除氧器給水管路上的閥門為(wei) 調節閥，對旋膜式除氧器水位控製采用高低液位控製，因此液位的控製采用高低限控製在一定範圍內(nei) ，而不是連續的控製在一個(ge) 點上。
2.2.2由於(yu) 原有係統的冷凝水直接接入旋膜式除氧器水箱中，冷凝水的水量和回水時間均不在旋膜式除氧器控製範圍內(nei) ，冷凝水的接入對旋膜式除氧器水箱液位造成很大影響，導致液位波動大。
2.3旋膜式除氧器壓力不穩
2.3.1原有係統進水閥采用的是調節閥，液位為(wei) 高低限液位控製，在低液位是開始進行補水，補水時閥門遙遙打開，補水量很大，除氧頭蒸汽供給也是采用開關(guan) 控製，對於(yu) 除氧頭的壓力很難控製穩定，導致除氧頭壓力波動很大。
2.3.2原有係統的冷凝水直接進入旋膜式除氧器中，冷凝水經常帶回來不定量的閃蒸汽，還伴隨一定的壓力，會(hui) 對除氧頭壓力造成很大的影響。由於(yu) 不在旋膜式除氧器控製係統控製範圍內(nei) ，經常導致除氧頭壓力失控，造成較大的壓力波動。
3解決(jue) 方法
綜上所述冷凝水的直接接入會(hui) 導致旋膜式除氧器中水溫、液位、壓力、含氧量的不穩定，對係統控製產(chan) 生了較大的幹擾；蒸汽加熱閥、進水閥門沒有遙遙的控製導致旋膜式除氧器水溫、液位、含氧量不穩定；沒有二次沸騰導致旋膜式除氧器水溫在負荷時不穩定。根據上述問題點的分析，我們(men) 製定了針對遙遙的措施如下
3.1由於(yu) 冷凝水直接接入旋膜式除氧器中的方式，嚴(yan) 重影響了旋膜式除氧器的液位、溫度、壓力、氧含量等關(guan) 鍵工藝參數的控製，因此，合理的處理冷凝水非常重要。冷凝水的水資源和熱量遙遙須利用起來，將冷凝水接入旋膜式除氧器水箱，給旋膜式除氧器供水進行預加熱，將旋膜式除氧器供水水溫從(cong) 35℃加熱到7595℃,然後再經過旋膜式除氧器給水泵送至旋膜式除氧器中，遙遙旋膜式除氧器進水隻通過進水管進入，這樣不單可以將因冷凝水直接接入而導致對不利影響遙遙消除，還可以將進水水溫保持在較高的水平，有利於(yu) 控製係統的遙遙控製。
3.2增加除氧水箱二次沸騰調節閥和排氣調閥，解決(jue) 在低負荷的時候由於(yu) 熱量損失導致的水溫不穩定。除氧頭排氣閥門開度大小與(yu) 含氧量關(guan) 係。除氧頭排氣管排汽量不夠，除氧頭的排氣量，也是影響旋膜式除氧器除氧能力的一個(ge) 非常重要的因素，應遙遙解析出來的氣體(ti) 能通暢的排走，如果旋膜式除氧器中解析出來的氧和其他氣體(ti) 不能通暢的排走，則是由於(yu) 旋膜式除氧器內(nei) 蒸汽中殘留的氧量較多，會(hui) 影響水中氧擴散出去的速度，從(cong) 而使出水的殘留含氧量增大。原係統中的排空管道雖然能及時排空氧氣，但是忽略了由於(yu) 排空閥帶來的熱量損失，所以在係統中增加了排氣調節閥，控製參數與(yu) 進水閥門成正比，這樣既遙遙了氧氣的遙遙排空，又防止了熱能的浪費。
本項目大亮點在於(yu) 將冷凝水的利用前移為(wei) 軟化水箱加熱，既避遙遙了對旋膜式除氧器各種參數的幹擾，同時利用了冷凝水及其熱量，提升了旋膜式除氧器供水水溫，提高了整個(ge) 控製係統的控製及時遙遙，這一點對整個(ge) 係統的穩定遙遙和控製精度有很重要的作用。本項技術的應用可以在其他類似旋膜式除氧器上遙遙。

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