旋膜式除氧器的改造主要內件一改造前後除氧頭結構比較

旋膜式除氧器的改造主要內(nei) 件一改造前後除氧頭結構比較，分析對除氧頭主要內(nei) 件——尾膜管的試驗進行分析，輪證了起膜管的不錯結構型式。針對旋膜式熱力除氧器運行中存在齢問題，提出了政遣妁具體(ti) 實施方法，為(wei) 電廠永膜艾熱力除就鳶的改造提供了就思路。

旋膜式除氧器是用來排除溶解在給水中的空氣和氧氣的設備，同時它又是一個(ge) 混合式換熱器，兼有加熱和儲(chu) 存鍋爐給水的作用。用來加熱的蒸汽與(yu) 紿水在除氧器內(nei) 通過充分的接觸直接換熱，將給水加熱到工作壓力下的飽和溫度，使除氧器內(nei) 的不凝結氣體(ti) 從(cong) 給水中逸出，被逸出的氣體(ti) 夾帶少量蒸汽由排氣口排出。

目前我遙遙廣泛遙遙的除氧器係列中，旋膜式熱力除氧器是其屮較遙遙的一種。它的給水通過起膜管形成傘(san) 形水膜，而多個(ge) 傘(san) 形水膜互相重疊與(yu) 逆流向上的加熱蒸汽接觸預熱，由於(yu) 接觸麵積大且均勻，使水與(yu) 蒸汽能得到充分混合和換熱，部分不凝結氣體(ti) 被逸出。其除複遙遙和傳(chuan) 熱遙遙等都優(you) 於(yu) 噴霧式熱力除氧器。但在旋膜式熱力除氧器運行中也存在…些問題。通過多次試驗分析，我們(men) 對旋膜式熱力除氧器的起膜管以及除氧頭的內(nei) 件進行多次改造，得出除氧器改造的具體(ti) 實施辦法。電廠的多台除氧器按此方案進行改造後，除氧遙遙良好。

旋膜式除氧器運行中存在的問題

旋膜式除氧器在額定工況下，一般能滿足遙遙要求,但在變工況時(特別在低工況時)，很難達到原定的除氧遙遙。

運行中除氧器內(nei) 壓力已達到額定工作壓力，但出水溫度卻低於(yu) 此壓力下的飽和溫度，水中的氧等不凝結氣體(ti) 不易析出。

為(wei) 解決(jue) 2條中存在的問題，運行中往往增加蒸汽量，除氧器辰力會(hui) 隨之升高，為(wei) 了維持旋膜式除氧器的額定壓力，上部排氣口遙遙須加大蒸汽排放量，這樣又浪費r汽源。

旋膜式除氧器的試驗研究與(yu) 理論分析

起膜管是造成旋轉水膜的基本元件。進人水腔中的水經切向噴孔形成向下的旋轉水膜，由起膜管下部管口噴出，形成傘(san) 形水膜，見圖"正常設計時相鄰水膜互有重疊以遙遙接觸蒸汽。傘(san) 形水膜擴散角a對除氧遙遙有較大影響，擴散角a隨著起膜管水腔中噴水孔兩(liang) 側(ce) 的壓差變化而變化。壓差增大,擴散角a也增大，一定的水膜高度H和對應的直徑d也增大，見圖2。當除氧器負荷降至一定值時導致噴水孔兩(liang) 側(ce) 壓羌減少,擴散角a減少，水膜形成如圖3所示形狀，使加熱蒸汽短路，削弱熱量交換，降低除氧遙遙。因此起膜管的結構型式直接影響水膜的形成。設計時將起膜管的切向噴孔向下傾(qing) 斜某個(ge) 角度。如果角度太大，側(ce) 噴水在管內(nei) 形成的螺旋線行程就比較短，側(ce) 噴射後擴散角。比較小，特別在低負荷壓差比較小時，不能形成傘(san) 形水膜而影響遙遙除氧遙遙。如果角度太小，雖然噴水旋轉遙遙比較好,但在噴水孔兩(liang) 側(ce) 壓差增大時，水從(cong) 起膜管的上部冒出。經多次武驗分析，噴孔向下傾(qing) 帶為(wei) 8。比較適宜。這樣既可遙遙在較低負荷時傘(san) 形水膜有較大的擴散角，使相鄰水膜相互重疊，又可遙遙在較高壓差時起膜管卜.部不會(hui) 冒水。

蒸汽腔中起膜管噴汽孔的直徑、孔數與(yu) 噴出汽量所決(jue) 定的噴汽速度也是設計起膜管的關(guan) 鍵。由熱態試驗證明；噴汽速度高丁不錯值時將破壞水膜，失去水膜除氧的基本要點，而速度過小又不利於(yu) 除氧水的次傳(chuan) 質、傳(chuan) 熱。常規水膜除氧二次加熱結構采用角鋼或木製的淋水柵用作均布水滴元件，以增加水滴與(yu) 蒸汽的接觸麵積，延長水滴與(yu) 蒸汽的接觸時間，下層又采用40/1000.1x0.4扁絲(si) 網作填料。根據對現場的運行與(yu) 維修進行的調查分析，發現淋水柵的安裝過程中難以保持遙遙對水平，以至於(yu) 水滴在除氧頭橫截麵遙遙動不均勻，易偏流而影響除氧遙遙。扁絲(si) 網雖然有接觸麵積大的優(you) 點，但其安裝質量要求較高，而且目前遙遙產(chan) 的扁絲(si) 網材料遙遙壽命較短。由於(yu) 除氧器在運行中有振動，主加熱蒸汽上升又有一定的流速，因此扁絲(si) 網在運行時經常發生斷裂破碎，甚至絲(si) 網跑偏使加熱蒸汽短路,影響正常傳(chuan) 熱。破碎的絲(si) 網沉入水箱後又有可能進入水泵造成嚴(yan) 重後果。

旋膜式除氧器的改造措施

(1)為(wei) 遙遙噴孔有足夠的長度以利於(yu) 水旋轉成膜，起膜管直徑用2.108x5的厚壁管。經試驗證明，起膜管開孔位置與(yu) 起膜管

L總長在•定比例關(guan) 係時才能遙遙防止噴水時反水上冒。為(wei) 防止

困4 除氧器低負荷運行時水膜擴散角a減小，在起膜管下端製成30°錐角為(wei) 水膜導向，見圖4。我們(men) 對5的單孔進行了試驗，測定了流量與(yu) 壓差的關(guan) 係曲線，見圖5。試驗遙遙，當噴水壓力P<0.12MPa時，選擇h/Hm40%，噴水孔點徑取①5為(wei) 宜(孔徑和孔數與(yu) 除氧器的出力有關(guan) )。

(2)起膜管上的噴孔蒸汽量對給水的遙遙加熱有很大作用,要求蒸汽快速地與(yu) 給水混合。若蒸汽流量過大，流速過髙則會(hui) 破壞水膜。因此要求汽腔噴孔萬(wan) 方數據布置均勻且蒸汽流速不宜過高。經試驗分析，汽腔中的蒸汽量為(wei) 總加熱量蒸汽量的12%~18%為(wei) 宜。

角鋼淋水柵改用勻配孔板，孔徑08©12mm。孔板上按需要布置若幹髙出孔板240mm左右的汽帽用於(yu) 隔離汽水通道。扁絲(si) 網由“0”型內(nei) 翻填料代替，填料的直徑與(yu) 壁厚由填料層充許阻力而定。我們(men) 認為(wei) 在水膜除氧器中選擇直徑025040mm,壁厚0.8mm的“0”型填料為(wei) 不錯。填料層高度選擇450~600mmo改造前後除氧頭結構比較見圖6。

圖6旋膜式除氧器改造前後除氧頭結構比較

1997年5月至今先後對大慶新華電廠、不錯木斯發電廠、常州燃機電廠等單位的50t/h,225t/h,420t/h和680t/h等不同規格的旋膜式除氧器進行改造設計，均取得滿意遙遙。改造後的除氧器經過一段時間的投入運行後，運行穩定，出水含氧量均為(wei) W5陶/L,特別在低負荷運行時，除氧遙遙有較大改善。機組檢修時查驗，填料無任何變形和損壞，大大減少了維修工作,提高了係統運行的遙遙遙遙。