表麵式凝汽器用途：
凝汽器是汽輪機係統的-要組成部分。它的作用將汽輪機的排汽凝結成水，形成並保持所要求的真空。其工作遙遙能直接影響到整個(ge) 係統的熱經濟-和運行遙遙-。所以凝汽器是汽輪機組的-要輔機之-，是電力熱力循環-的-要-環，對整個(ge) 火力發電廠的建設和安全、經濟運行都有著決(jue) 定行影響。
表麵式凝汽器的用途可歸結為(wei) 四個(ge) 方麵：
1)凝結作用
凝汽器通過冷卻水與(yu) 乏汽的熱交換，帶走乏汽的汽化潛熱而使其凝結成水，凝結水經回收加熱而作為(wei) 鍋爐給水-複遙遙。
2)建立並維持-定真空
這是降低機組終係數、提高電廠循環-率所-需的。
3)除氧作用
現代凝汽器，-別是不單設除氧器的燃氣蒸汽聯合循環裝置-的凝汽器和沸水堆核電機組的凝汽器，都要求有除氧作用，以適應機組的防腐要求。
4)蓄水作用
凝汽器的蓄水作用即是匯集和貯存凝結水、熱力係統-的各種疏水、排汽和化學補給水的需要，也是緩衝(chong) 運行-機組流量急劇變化、增加係統調節穩定-的需要，同時還是遙遙凝結水泵-要的吸水壓頭的需要。
凝汽器分類：
按蒸汽凝結方式的不同凝汽器可分為(wei) 表麵式（也稱間壁式）和-合式（也稱接觸式）兩(liang) 類。在表麵式凝汽器-，與(yu) 冷卻介質隔開的蒸汽在冷卻壁麵上（通-為(wei) 金屬管子）被冷凝成液體(ti) 。冷卻介質可以是水或空氣。水冷表麵式凝汽器(凝汽器)按冷卻水的流動方式分為(wei) 單流程、雙流程兩(liang) 種。在-合式凝汽器-，蒸汽是在與(yu) 冷卻介質-合的情況下被冷凝成液體(ti) 的。被冷凝的蒸汽既可是水蒸汽，也可是其他物質的蒸氣。遙遙很-電廠都選用表麵式凝汽器居-.
對-式和陳舊凝汽器改造:
由於(yu) 種種原因，我過眾(zhong) -的發電廠遙遙凝汽器的型式和凝汽器運行-率有很大差異。加之有的凝汽器遙遙年限很-，已嚴(yan) --化和設計的技術手遙遙過時，使凝汽器的技術改造和--換代-得很有-要。 對電廠-式和陳舊凝汽器的技術改造是指在對電廠現場進行仔細的技術勘察和調研後，提出凝汽器的具體(ti) 改造方案，-行製造出改造所需的部套件及技術資料軟件，在電廠大修期限內(nei) 完成安裝施工和試驗，然後交付運行。
A、凝汽器改造的目的
1)提高機組的安全-和遙遙- 改造和-換-式,陳舊的凝汽器部套件，采用-型，高-的技術，是凝汽器結構科學，合理，-率提升，從(cong) 而提高機組的安全-和遙遙-。
2)提高機組的經濟- 在汽輪機進汽溫度不變的條件下，排汽溫度每降低10℃，裝置-率將提高3.5%左右。凝汽壓力每改變1KPa，汽輪機功率將平均改變1%~~2%。 冷卻水管采用科學，合理，-進的布置方式，是-率大幅度提升。 內(nei) 部另設真空除氧裝置，進-步適應機組的防腐要求。 根據各個(ge) 電廠運行水質的不同（海水、地下水、地表水等）冷卻水采用不同材質的鈦管、銅管、不鏽鋼管等。 經過熱力計算，流場計算，強度計算分析等-合考慮後，不僅(jin) 使設備遙遙能滿足要求，-率提高，而且便於(yu) 安裝和維護。
B、凝汽器改造方案及-施:
1)經過細致的計算分析和-合考慮後，在凝汽器內(nei) 部采用-型，合理的冷卻水管布置方式，同時根據各廠冷卻水質的不同（海水、地下水、地表水等），采用不同材質的冷卻水管（鈦管、銅管、不鏽鋼管等）。
2)-換凝汽器支撐板，管板等。
3)改進殼體(ti) 和其它部套件等。（殼體(ti) 有的也可以保留）。
4)在凝汽器內(nei) 部加裝前技術的補水裝置和真空除氧裝置。
5)現場施工安裝、試驗、交付遙遙。（或現場指導）。
表麵式凝汽器的--：
1)-良的熱力遙遙能：
凝汽器應具有較高的傳(chuan) 熱係數，以保了良-的傳(chuan) 熱-果，使汽輪機在-定條件下具有較低的運行背壓，提高蒸汽動力裝置的熱-率。采用-進的流場計算軟件和強度分析計算軟件，根據不同工況下的工藝參數進行分析計算，保了產(chan) 品在不同工況下均能滿足設計要求。 在汽輪機進汽溫度不變的條件下。排汽溫度每降低10℃，裝置-率提高3.5%；凝汽壓力每改變1KPa，汽輪機功率將平均改變1%~~2%。
2)具有高度的-封遙遙能：
針對不同結構的-封，在結構和材料上進行-化設計，使設備具有良-的-封遙遙能，提高真空係統的氣--，減少空氣-入量，保了凝汽器的傳(chuan) 熱遙遙能。
3)凝汽設備要求有良-的回熱遙遙能，降低凝水的過冷度，以減少汽輪機回熱抽汽，降低熱耗。
4)良-的除氧遙遙能：
可根據係統的凝結水含氧要求，加設熱並除洋裝置，是凝汽器具有良-的除氧遙遙能，防止凝結水管道和設備的腐蝕。
5)具有較小的流動阻力，也減少循環水泵的耗功：
通過熱力計算、流場計算、強度計算分析，在滿足遙遙能的-提下，對結構進行-化設計，使設備遙遙能得到-化，並通過結構及係統-合分析考慮，不僅(jin) 要求設備遙遙能滿足要求，並且要求盡可能便於(yu) 製造、安裝和維修。
表麵式凝汽器與(yu) 機組的配套情況:
1、凝汽器的設計與(yu) 機組---切相關(guan) :
如機組的背壓參數、冷卻水-質及參數、冷卻水流程數、凝汽器的背壓要求等等。冷卻水管的材料和形狀選擇也與(yu) 凝汽器的設計關(guan) 係甚-。因此表麵式凝汽器的設計，針對-強，在配套設計-需要詳細的初始參數資料和改機組的配套要求。
2、列舉(ju) 部分凝汽器設計產(chan) 品:
1)25MW抽凝式汽輪機組配套N-2000型號凝汽器，背壓8KPa，冷卻水入口溫度27℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，凝汽器換熱麵積2000(平方米）。
2)100MW機組N-6815型號凝汽器，雙殼體(ti) 、雙流程形式凝汽器，背壓4.9KPa，冷卻水-溫度20℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，冷卻麵積6815（平方米）。
3)125MW機組N-7100型號凝汽器，單殼體(ti) 、雙流程形式凝汽器，背壓4.9KPa，冷卻水-溫度20℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，冷卻麵積7100（平方米）。
4)200MW機組N-12586型號凝汽器，單殼體(ti) 、雙流程形式凝汽器，背壓6.86KPa，冷卻水-溫度20℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，冷卻麵積12586（平方米）。
5)300MW機組N-16000型號凝汽器，單殼體(ti) 、雙流程形式凝汽器，背壓5.4KPa，冷卻水-溫度20℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，冷卻麵積16000（平方米）。
6)300MW秦山核電站全鈦凝汽器，凝汽器換熱麵積約28000（平方米）。
7)600MW機組N-40000型號凝汽器、單殼體(ti) 、雙殼體(ti) 、雙壓形式凝汽器，背壓，低壓殼4KPa、高壓殼5.3KPa，冷卻水-溫度20℃，冷卻管為(wei) 錫遙遙銅管，冷卻麵積40000（平方米）。
以上幾種機組配套凝汽器型號不全，需要具體(ti) 配套表麵式凝汽器，需要告知-大機組及所采用的水質是什麽(me) ？水-氯離子含量-少？我們(men) 來幫您確定-終的凝汽器型號。
3、部分凝汽器型號選用管束標準及管材數量等：
機組容量 | 凝汽器型號 | 換熱麵積 | 管材規格（不鏽鋼管及銅管估計參數） | 數量 |
3MW | N-140 | 140m2 | Ф20x（0.6~1.0）x3500mm | 648根 |
3MW | N-280 | 280m2 | Ф20x（0.6~1.0）x3800mm | 1200根 |
6MW | N-560 | 560m2 | Ф20x（0.6~1.0）x3800mm | 2402根 |
12MW | N-1000 | 1000m2 | Ф20x（0.6~1.0）x4600mm | 3600根 |
25MW | N-2030 | 2030m2 | Ф20x（0.6~1.0）x7600mm | 4312根 |
N-2030 | 2030m2 | Ф24x（0.6~1.0）x6070mm | 4420根 |
N-2030 | 2030m2 | Ф25x（0.6~1.0）x6565mm | 3922根 |
50MW | N-3500 | 3500m2 | Ф25x（0.6~1.0）x8500mm | 5300根 |
100MW | N-6815 | 6815m2 | Ф25x（0.6~1.0）x8470mm | 10336根 |
125MW | N-7000 | 7000m2 | Ф25x（0.6~1.0）x7500 mm | 11900根 |
200MW | N-10300 | 10300m2 | Ф25x（0.6~1.0）x8500 mm | 15500根 |
200MW | N-12586 | 12586m2 | Ф25x（0.6~1.0）x9470 mm | 17132根 |
300MW | N-16000 | 16000m2 | Ф25x（0.6~1.0）x10500 mm | 19400根 |
600MW | N-30300 | 30300m2 | Ф25x（0.6~1.0）x14707 mm | 30300根 |
凝汽器結構組成：
雙流程凝汽器水冷表麵式凝汽器主要由殼體(ti) 、管束、熱井、水室等部分組成。汽輪機的排汽通過喉部進入殼體(ti) ，在冷卻管束上冷凝成水並匯集於(yu) 熱井，由凝結水泵抽出。冷卻水（又稱循環水）從(cong) -水室進入冷卻管束並從(cong) 出口水室排出。
凝汽器設計：
表麵式凝汽器設計時，應根據汽輪機排汽量、排汽麵積、年或月平均水溫和供水方式，對背壓、冷卻水倍率（指冷卻水量與(yu) 被冷凝蒸汽量的-比，一般為(wei) 50～120）和冷卻水管內(nei) 流速等進行技術經濟比較，確定-一方案。凝汽器在結構上應有合理的管束排列，以提高總的傳(chuan) 熱係數和降低汽側(ce) 阻力；合理布置空氣冷卻區和抽氣口，防止形成空氣死區；配備有-的抽氣設備，以保了良-的熱交換；喉部要有良-的空氣動力--，以保了排汽較均勻地進入冷卻管束，不致形成汽流旋渦而浪費部分冷卻麵積；整個(ge) 外殼要有良-的氣--和足夠的剛度，以利於(yu) 提高真空嚴(yan) --和防止外殼變形；要使汽流良-地加熱凝結水，並達到-定的除氧-果；根據管子振動計算選擇合理的-間支撐板跨距，避-運行時引起管束共振而使管束遭到破壞。
凝汽器保護：
凝汽器的換熱管材料一般以不鏽鋼管和銅管為(wei) 主，鈦管-遙遙在靠海邊，介質水質海水，其-碳鋼管材質的管板在作為(wei) 凝汽器遙遙時，其管板與(yu) 列管的焊縫經-出現 腐蝕 泄-，泄-物進入冷卻水係統會(hui) 造成汙染環境及物料的浪費。在製作時，管板與(yu) 列管的焊接一般采用手工電弧焊，焊縫形狀存在不同程度的缺陷，如凹陷、氣孔、夾渣等，焊縫應力的分布也不均勻。遙遙時管板部分與(yu) 工業(ye) 冷卻水接觸，而工業(ye) 冷卻水-的雜質、鹽類、氣體(ti) 、微生物都會(hui) -成對管板和焊縫的腐蝕。研究表明，工業(ye) 水-論是淡水還是海水，都會(hui) 有各種離子和溶解的氧氣，其-氯離子和氧的濃度變化，對金屬的腐蝕形狀起-要作用。另外，金屬結構的複雜程度也會(hui) 影響腐蝕形態。因此，管板與(yu) 列管焊縫的腐蝕以 孔蝕 和 縫隙腐蝕 為(wei) 主。從(cong) 外觀看，管板表麵會(hui) 有許-腐蝕產(chan) 物和積沉物，分布著大小不等泡。以海水為(wei) 介質時，還會(hui) 產(chan) 生電偶腐蝕，雙金屬腐蝕也是管板腐蝕的-種-見現象。
表麵式凝汽器工作原理：
凝汽器是現代火電站和核電站-采用的典型汽輪機。凝汽設備是汽輪機裝置的-要組成部分，它的設計製造和運行-的-劣，直接影響汽輪機裝置的經濟-和安全-。 凝汽設備在汽輪機裝置的熱力循環-起到冷-的作用。降低汽輪機排氣溫度和排氣壓力，可以提高熱循環清洗-率。凝汽器的主要作用，-是在汽輪機排汽口建立並保持高度真空，二是在汽輪機排汽凝結的水作為(wei) 鍋爐給水，-成一個(ge) 完整的循環。而通過與(yu) 循環水進行熱交換，使凝汽器保持較高的真空度。真空過低會(hui) 嚴(yan) -影響電廠機組的安全經濟運行,而造成真空過低其-一個(ge) -要原因就是冷卻水管結垢。汽輪機的結垢對凝集器的遙遙能影響較大，它不僅(jin) 使汽機端差增大，而且使汽機真空度降低，排氣溫度升高，影響汽輪機的經濟-和安全-。 長期以來傳(chuan) -的清洗方式如機械方法（刮、刷）、高壓水、化學清洗(酸洗)等在對設備清洗時出現很-問題：不能-清除水垢等沉積物，酸液對設備造成腐蝕形成-洞，殘留的酸對材質產(chan) 生二次腐蝕或垢下腐蝕，-終導致-換設備，此外，清洗廢液有-，需要大量資金進行廢水處理。 凝汽器-裝有大量的銅管，並通以循環冷卻水。當汽輪機的排汽與(yu) 凝汽器(凝汽器)銅管外表麵接觸時，因受到銅管內(nei) 水流的冷卻，放出汽化潛熱變成凝結水，所放潛熱通過銅管管壁不斷的傳(chuan) 給循環冷卻水並被帶走。這樣排汽就通過凝汽器不斷的被凝結下來。排汽被冷卻時，其比容急劇縮小，因此，在汽輪機排汽口下凝汽器內(nei) 部造成較高的真空。 凝汽器是火力發電廠的遙遙換熱設備。
表麵式凝汽器真空度定義(yi) ：
從(cong) 真空表所讀得的數值稱真空度。真空度數值是表示出係統壓強實際數值-大氣壓強的數值，即：真空度=大氣壓強-對壓強 凝汽器真空的形成主要原因： 在啟動過程-真空是由主、輔抽將汽輪機內(nei) 大量空氣抽出而形成的。在正-運行-，真空的形成是由於(yu) 汽輪機排汽在內(nei) 驟然凝結成水時其比容急劇縮小而形成的。 如蒸汽在-對壓力4kpa時蒸汽的體(ti) 積比水的體(ti) 積大3萬(wan) 倍，當排汽凝結成水後，體(ti) 積就大為(wei) 縮小，使凝汽器內(nei) 形成高度真空。
凝汽器真空形成和維持-須具備三個(ge) 條件：
1）銅管-須通過-定的冷卻水量；
2）凝結水泵-須不斷地把凝結水抽走，避-水位升高，影響蒸汽的凝結；
3）抽汽器-須把-入的空氣和排汽-的其它氣體(ti) 抽走。
凝汽器真空降低的原因：
循環水量減少或-斷： 循環水泵跳閘、循進閥門誤關(guan) 、循環水泵出口蝶閥閥芯落、循進濾網堵：水量-斷，進水壓力下降，出水真空至-，循泵電流至-或升高，須不破壞真空停機；若未關(guan) 死，立即減 負荷 恢複； 循出閥門誤關(guan) 、凝汽器水側(ce) 板管堵塞、收球大網板不在運行位置：循環水壓上 升，溫升增大； 進水不暢：循泵電流晃動，進水壓力下降，出水真空降低，循環水溫升增大，水量不足；. |4 Q1 j- {3 u 虹吸破壞（進水壓力低、板管堵塞、出水側(ce) -空氣）：虹吸作用減小時，會(hui) 使水量減少，卻又提高了循環水母管壓力，而壓力高對維持水量是有利的，所以虹吸破壞-然是個(ge) 過程。出水真空晃動且緩慢下降，溫升增大。
表麵式凝汽器真空緩慢下降的原因和處理：
因為(wei) 真空係統龐大，影響真空的因素較-，所以真空緩慢下降時，尋找原因比較困難，--可以-查以下各項，並進行處理。
1．循環水量不足 ：
循環水量不足表遙遙同-負荷下，凝汽器循環水進出口溫差增大，其原因可能是進入雜物而堵塞。對於(yu) 裝有膠球清洗裝置的-機組，應進行反衝(chong) 洗。對於(yu) 出口管有虹吸的機組，應-查虹吸是否破壞，其現象是：出口側(ce) 真空到-，同時入口壓力增加。出現上述情況時，應遙遙循環水係統的輔助抽氣器，恢複出口處的真空，-要時可增加進入凝汽器的循環水量。 凝汽器(凝汽器)出人口溫差增加，還可能是由於(yu) 循環水出口管積存空氣或者是銅管結垢嚴(yan) -。此時應開啟出口管放空氣閥，排除空氣或投入膠球清洗裝置進行清洗，-要時在停機後用高壓水進行衝(chong) 洗。
2．凝汽器水位升高 ：
導致水位升高可能是凝結水泵入口汽化或者銅管破裂-入循環水等。凝結水泵入口汽化可以通過凝結水泵電流的減小來判斷，當確認是由於(yu) 此原因造成水位升高時，應-查水泵入口側(ce) 蘭(lan) 盤根是否不嚴(yan) ，-入空氣。銅管破裂可通過-驗凝結水硬度加以判斷。
3．射水抽氣器工作水溫升高 ：
工作水溫升高，使抽氣室壓力升高，降低了抽氣器的-率。當發現水溫升高時，應開啟工業(ye) 水補水，降低工作水溫度。
4．真空係統-人空氣 ：
真空係統是否-入空氣，可通過嚴(yan) --試驗來-查。此外，空氣-入真空係統，還表現為(wei) 凝結水過冷度增加，並且端差增大。
凝汽器真空下降的危害：
(1)使排汽壓力升高,可用焓降減小,不經濟,同時 機組 出力有所降低；
(2)排汽 溫度 升高,可能使銅管鬆弛,破壞嚴(yan) --；
(3)排汽溫度升高,使排汽缸及 軸承 座受熱膨脹,引起-心變化,產(chan) 生振動；
(4)汽輪機軸向位移增加,造成-力軸承過載而磨損；
(5)真空下降使排汽的容積 流量 減小,對末-葉片的某-部位產(chan) 生較大的-振力,有可能損壞葉片,造成 事故 .
表麵式凝汽器嚴(yan) --差的主要原因及汽側(ce) ：
1 、汽輪機排氣缸和凝汽器喉部連接法蘭(lan) 或焊縫處-氣。如采用套筒水封連接方式，喉部變形使填料移動，填料壓得不緊，或封水量不足。
2 、汽輪機端部軸封存在問題或工作不正-。
3 、汽輪機低壓缸接合麵、表計接頭等不嚴(yan) -。
4 、有關(guan) 閥門不嚴(yan) -或水封閥水量不足。
5 、凝結水泵軸向-封不嚴(yan) -。
6 、低壓給水加熱器汽側(ce) 空間不嚴(yan) -。
7 、設備、管道破損或焊縫存在問題。
凝汽器水側(ce) ：
1 、脹管管端泄-。采用墊裝法連接管子和管板時，填料部分-封-不-。
2 、在管子一端部發生衝(chong) 蝕。
3 、冷卻管破損。 凝汽器端差 ： 壓力下的飽和溫度與(yu) 冷卻水出口溫度之差。對-定的凝汽器，端差的大小與(yu) 冷卻水入口溫度、單位麵積蒸汽負荷、銅管的表麵潔淨度，內(nei) 的-入空氣量以及冷卻水在管內(nei) 的流速有關(guan) 。一個(ge) 清潔的凝汽器，在-定的循環水溫度和循環水量及單位蒸汽負荷下就有-定的端差值指標，一般端差值指標是當循環水量增加，冷卻水出口溫度愈低，端差愈大，反之亦然；單位蒸汽負荷愈大，端差愈大，反之亦然。實際運行-，若端差值比端差指標值高得太-，則表明冷卻表麵銅管汙髒，致使導熱條件-化。
凝汽器端差增加的原因：
1.銅管水側(ce) 或汽側(ce) 結垢；
2.汽側(ce) -入空氣；
3.冷卻水管堵塞；
4.冷卻水量減少等 凝汽器過冷度 液體(ti) 溫度達到理論結晶溫度時並不能進行結晶，而-須在它溫度以下的某-溫度（稱為(wei) 實際開始結晶溫度）才開始結晶。在實際結晶過程-，實際結晶溫度總是-理論結晶溫度，這種現象成為(wei) 過冷現象，兩(liang) 者的溫度差值被稱為(wei) 過冷度。
凝汽器過冷度產(chan) 生的原因 ：
由於(yu) 冷卻水管管子外表麵蒸汽分壓力-管束之間的蒸汽平均分壓力，使蒸汽的凝結溫度-管束之間-合汽流的溫度，從(cong) 而產(chan) 生過冷。 由於(yu) 凝汽器內(nei) 存在汽阻，蒸汽從(cong) 排汽口向下部流動時遇到阻力，造成下部蒸汽壓力-上部壓力，下部凝結水溫度較上部低，從(cong) 而產(chan) 生過冷。 蒸汽被冷卻成液滴時，在冷卻水管間流動，受管內(nei) 循環水冷卻，因液滴的溫度比冷卻水管管壁溫度高，凝結水降溫從(cong) 而-其飽和溫度，產(chan) 生過冷。 由於(yu) 汽側(ce) 積有空氣，空氣分壓力增大，蒸汽分壓力相對降低，蒸汽仍在自己的分壓力下凝結，使凝結水溫度-排汽溫度，產(chan) 生過冷。 -造上存在缺陷，冷卻水管束排列不合理，使凝結水在冷卻水管外形成-層水膜，當水膜變厚下垂成水滴時，水滴的溫度即水膜內(nei) 、外層平均溫度-水膜外表麵的飽和溫度，從(cong) 而產(chan) 生過冷卻。 -入空氣-或抽氣器工作不正-，空氣不能及時被抽出，空氣分壓力增大，使過冷度增加。 熱水井水位高於(yu) 正-範圍，凝汽器部分銅管被淹沒，使被淹沒銅管-循環水帶走-部分凝結水的熱量而產(chan) 生過冷卻。 循環水溫度過低和循環水量過大，使凝結水被過度的冷卻，過冷度增加。 凝汽器銅管破裂，循環水-入凝結水內(nei) ，使凝結水溫度降低，過冷度增加。 凝結水過冷度是衡量凝汽器運行經濟-的-要指標，過冷度小，表示循環水帶走的熱量少，機組經濟--，反之過冷度大，循環水帶走的熱量-，機組經濟-差。 據資料介紹，過冷度每增加1，機組熱耗率就上升0.02%
表麵式凝汽器技術參數：
| 汽輪機凝汽器型號 | n-140 | n-280 | n-280-1 | n-280-2 | n-420 | n-560 | n-1000 | n-1250 | n-2000 | n-4200 |
| 凝汽器冷卻麵積 | 140 | 280 | 280 | 280 | 420 | 560 | 1000 | 1250 | 2000 | 4200 |
| 汽輪機凝汽器型式 | 單道雙流程 | 雙道雙流程 |
| 外型尺寸 | L | 4168 | 4984 | 5476 | 4984 | 4968 | 5082 | 6176 | 7280 | 8300 | 9600 |
| H | 2822 | 3043 | 3030 | 3043 | 3482 | 3757 | 4315 | 4315 | 4500 | 7043 |
| W | 1582 | 1936 | 1690 | 1936 | 2400 | 2795 | 3100 | 3174 | 4150 | 4680 |
| 進汽口尺寸 | D | 800 | 1090 | 940 | 1090 | 1220 | 1100 | 2000x1350 | 2000x1350 | 4000x1250 | 5300x2250 |
| 進出水口尺寸 | D | 250 | 300 | 300 | 300 | 400 | 400 | 600 | 700 | 700 | 1000 |
| 冷卻水量 | t/h | 504 | 874 | 874 | 874 | 1100 | 1900 | 3420 | 4000 | 4900 | 11500 |
| -水淨- | kg | 3130 | 6080 | 6700 | 6160 | 10000 | 14500 | 23000 | 29000 | 37300 | 79428 |
以下凝汽器換管凝汽器換不鏽鋼管技術參數(汽輪機凝汽器)304/316L不鏽鋼換熱管規格技術參數僅(jin) 供參考，詳細參數電話谘詢我們(men) ！以實際管束為(wei) 準，可按客戶要求設計相應管束！
| 不鏽鋼管換熱管材料 | O | SI | MN | P | S | NI | CR | MO | n-2000 | n-4200 |
| 304不鏽鋼管換熱管≤ | ≤0.080 | 0.75 | 2.00 | 0.040 | 0.030 | 8.00-11.00 | 18.00-20.00 | - | 2000 | 4200 |
| 304L不鏽鋼管換熱管≤ | 0.035 | 0.75 | 2.00 | 0.040 | 0.030 | 8.00-13.00 | 18.00-20.00 | - |
|
|
| 316不鏽鋼管換熱管 ≤ | 0.080 | 0.75 | 2.00 | 0.040 | 0.030 | 10.00-14.00 | 16.00-18.00 | 2.00-3.00 | 8300 | 9600 |
| 316L不鏽鋼管換熱管≤ | 0.035 | 0.75 | 2.00 | 0.040 | 0.030 | 10.00-15.00 | 16.00-18.00 | 2.00-3.00 | 4500 | 7043 |
| N | O | H | FC | O | AI | V | 3174 | 4150 | 4680 |
| 不鏽鋼換熱管∠ | ∠0.02 | 0.05 | 0.015 | 0.25 | 0.12 | 2.5-3.5 | 2.0-3.0 |
|
|
|
| 不鏽鋼換熱管型號 |
|
| 1 | Φ14×0.5 | Φ14×0.6 | Φ14×0.7 | Φ14×0.8 |
|
|
|
| 2 | Φ15×0.5 | Φ15×0.6 | Φ15×0.7 | Φ15×0.8 |
|
|
|
| 3 | Φ16×0.5 | Φ16×0.6 | Φ16×0.7 | Φ16×0.8 |
|
|
|
| 4 | Φ18×0.5 | Φ18×0.6 | Φ18×0.7 | Φ18×0.8 |
|
|
|
| 5 | Φ19×0.5 | Φ19×0.6 | Φ19×0.7 | Φ19×0.8 |
|
|
|
| 6 | Φ20×0.5 | Φ20×0.6 | Φ20×0.7 | Φ20×0.8 | Φ20×1.0 |
|
|
| 7 | Φ22×0.5 | Φ22×0.6 | Φ22×0.7 | Φ22×0.8 | Φ22×1.0 | Φ22×1.2 |
|
| 8 | Φ25×0.5 | Φ25×0.6 | Φ25×0.7 | Φ25×0.8 | Φ25×1.0 | Φ25×1.2 | Φ25×1.5 |
| 9 | Φ26×0.5 | Φ26×0.6 | Φ26×0.7 | Φ26×0.8 | Φ28×1.0 | Φ28×1.2 | Φ28×1.5 |
| 10 |
| Φ30×0.6 | Φ30×0.7 | Φ30×0.8 | Φ30×1.0 | Φ30×1.2 | Φ30×1.5 |
| 11 |
|
| Φ32×0.7 | Φ32×0.8 | Φ32×1.0 | Φ32×1.2 | Φ32×1.5 |
不鏽鋼管各種型號化學成分對照表：
| 管材型號規格 | 碳 | 錳 | 磷
（P） | 硫
（S） | 矽
( Si ) | 鎳
( Ni ) | 鉻
（CR ) | 鉬
（Mo） |
| C | Mn |
| 304 | ≤0.08 | ≤2.00 | ≤0.035 | ≤0.03 | ≤0.1 | ≤8.00-10.50 | ≤18.00-20.00 |
|
| 304L | ≤0.03 | ≤2.00 | ≤0.035 | ≤0.03 | ≤0.1 | ≤9.00-13.00 | ≤18.00-20.00 |
|
| 316 | ≤0.08 | ≤2.00 | ≤0.035 | ≤0.03 | ≤0.1 | ≤10.00-14.00 | ≤16.00-18.00 | 2.00-3.00 |
| 316L | ≤0.03 | ≤2.00 | ≤0.035 | ≤0.03 | ≤0.1 | ≤10.00-14.00 | ≤16.00-18.00 | 2.00-3.00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
銅管與(yu) 不鏽鋼管換熱遙遙能對照表：
| 名稱 |
|
| 規格 | 材質 | 總體換熱係數（W/m².k） | 不鏽鋼管與銅管比
總體換熱係數提高% |
|
|
|
|
| 銅管 |
|
| 1.0（mm） | HSn70-1A | 3682.413869 | 0 |
|
|
| 不鏽鋼管 |
|
| 1.0（mm） | 304,304l,316,316L | 3460.327347 | -6 |
|
|
| 不鏽鋼管 |
|
| 0.7（mm） | 304,304l,316,316L | 3760.628476 | 2.214 |
|
|
| 不鏽鋼管 |
|
| 0.6（mm） | 304,304l,316,316L | 3872.606729 | 5.214 |
|
|
| 不鏽鋼管 |
|
| 0.5（mm） | 304,304l,316,316L | 3992.015968 | 8.408 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
介質水-適應氯離子含量指標對照表：
| 管材 |
|
| H68-A | HSn70-1 | TP304,TP304L | TP316,TP316L | TP317,TP317L |
|
|
|
長期遙遙
氯離子含量
（mg/L） |
|
| ≤50 | ≤100 | ≤150 | ≤300 | ≤500 |
|
短期遙遙
氯離子含量
（mg/L） |
|
| ≤100 | ≤200 | ≤300 | ≤500 | ≤1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
